Содержание страницы:

Публикации

Отчеты, методики, проекты

Образец оформления отчета по многоэтажному ж.-б. каркасу

Мои программные продукты

Общение с коллегами

Публикации

При расчете зданий повышенной этажности необходимо учитывать этапность их возведения и приложения нагрузок. В следующей статье предлагается "быстрый" метод учета этапности возведения (без построения монтажных таблиц и т.п.):


---

А.И. Русаков. Учет последовательности возведения здания при расчетах НДС каркаса. - В сб.: Расчет и проектирование железобетонных конструкций (к 85-летию Р.Л. Маиляна). - Ростов-на-Дону: Рост. гос. строит. ун-т, 2009, 95 с. - С. 42-51. Файл PDF, 209K.

---

При оценке прочности железобетонных конструкций действие сдвиговых напряжений параллельно осям армирования обычно не учитывается. В предлагаемой статье рассматриваются напряженные состояния железобетонных мембран, содержащих продольно-поперечную арматуру, и предлагаются критерии прочности для предельных состояний первой группы:


---

А.И. Русаков. Оценка прочности железобетонных конструкций при мембранном сдвиге. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 7, 2008, с. 40-42. Файл PDF, 195K. Сайт журнала pgs1923.ru.

---

В следующей работе предлагается методика статистического прогноза прогибов монолитной плиты перекрытия на условия эксплуатации по результатам измерений прогибов в период монтажа каркаса здания. Методика основана на построении нелинейной модели регрессии для оценки прочностных характеристик бетона и деформационных характеристик плиты:


---

А.И. Русаков. Методика опытно-теоретической оценки прогибов монолитной плиты перекрытия. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 3, 2010, с. 28-32. Файл PDF, 175K.

---

Точность расчета НС монолитных плит по линейной модели существенно зависит от шага конечно-элементной сети, причем сгущение КЭ-сети может сделать неадекватным результат. Проблема выбора размера КЭ исследуется в следующей статье:


---

А.И. Русаков. Учет размера конечного элемента оболочки при расчете арматуры монолитных плит перекрытий. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 8, 2011, с. 57-60. Файл PDF, 203K.

---

В следующих двух статьях предлагается метод моделирования свайного основания как системы упругих связей на квадратной сети узлов, покрывающей поверхность основания. По новому методу каждый узел имеет упругую опору, моделирующую деформации сжатия грунта при вертикальном перемещении узла, и систему вертикальных упругих связей с соседними узлами, моделирующими работу грунта на сдвиг. Устанавливаются характеристики жесткости упругих связей, обеспечивающие адекватность модели. Дается сравнительный анализ результатов моделирования по различным методам:

---

А.И. Русаков. Моделирование свайного основания как системы узлов с парным взаимодействием: теоретические основы метода. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 5, 2012, с. 38-41. Файл PDF, 142K.

---

А.И. Русаков. Моделирование свайного основания как системы узлов с парным взаимодействием: сравнительный анализ результатов моделирования. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 6, 2012, с. 37-39. Файл PDF, 174K. Сайт журнала pgs1923.ru.

---

— Эта двухчастная работа обобщает теорию Пастернака на случай свайного основания. Это шаг вперед по сравнению с традиционной моделью Винклера, но метод все еще имеет изъян теории Пастернака: результат моделирования остается чувствительным к глубине сжимаемой толщи основания. Ниже на странице размещен архив с моделью для ПК ЛИРА 9.2, в которой реализован этот метод, см. второй пункт следующего раздела.

---

В следующих двух статьях предлагается метод расчета допускаемой нагрузки на сваю для свайного поля в просадочном грунте II типа. В методе учитывается взаимодействие замоченной просадочной толщи со свайным полем, благодаря которому несущая способность сваи в составе поля оказывается выше сравнительно с одиночной сваей. Метод основан на составлении и решении уравнения состояния замоченной просадочной толщи, прорезанной сваями на квадратной сетке малого шага:

---

А.И. Русаков. Расчет несущей способности сваи для свайного поля малого шага в просадочном грунте II типа: теоретические основы метода. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 10, 2014, с. 30-33. Файл PDF, 132K.

---

А.И. Русаков. Расчет несущей способности сваи для свайного поля малого шага в просадочном грунте II типа: техника и результаты моделирования. Препринт к статье в журнале "Промышленное и гражданское строительство", № 12, 2014, с. 21-25. Файл PDF, 449K.

---


Отчеты, методики, проекты

Фундамент в плане

Результаты прочностных расчетов здания с железобетонным каркасом следует оформлять в двух отчетах: соответственно по расчету основания и расчету каркаса. Начальный этап работ состоит в построении конечно-элементной модели каркаса, которая дает исходные данные для расчета основания. Организация расчетов основания с использованием к.-э. моделирования в ЛИРЕ описана здесь: РАСЧЕТ ОСНОВАНИЯ ДВУХСЕКЦИОННОГО 10-ЭТАЖНОГО ЖИЛОГО ДОМА В МИКРОРАЙОНЕ «ВОСТОЧНЫЙ» Г. БАТАЙСКА (Технический отчет), 2007. Файл PDF, 349K.

Следующий отчет исполнен в той же коцепции, что и предыдущий, но более кратко (уменьшение объема за счет автоматизации части вычислений в программе "Фундамент"): РАСЧЕТ ОСНОВАНИЯ ДВУХСЕКЦИОННОГО 17-ЭТАЖНОГО ЖИЛОГО ДОМА ПО УЛ. ВОРОВСКОГО, 69, Г. БАТАЙСКА (Технический отчет), 2011. Файл PDF, 346K. К отчету прилагается две модели для ЛИРА 9.2: vor-base.lir - модель, по которой формировался отчет; vor-fund.lir - модель, в которой основание описано по моему обобщению теории Пастернака. Модели и суперэлемент к ним в 7ZIP-архиве модели свайного основания (1,23 МБ). Рекомендуется прочитать мои статьи в ПГС о моделировании свайного основания (2012 г.), а затем стартовать модель vor-fund и посмотреть, как выглядит осадочная лунка. Полезно также сравнить армирование фунд. плиты по кнопочной модели и по методу упругих связей.

Для железобетонного каркаса со стеновыми панелями имеется особенность в задании нагрузок на перекрытие со стороны панелей. Например, эти нагрузки приложены не по всей линии контакта. Подробности прочитайье здесь: РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИИ 10-ЭТАЖНОГО ЖИЛОГО ДОМА... (Дополнение к техническому отчету), 2008. Файл DOC, 245K.




Расчет подпорной стены, сложенной из камней или блоков, выполняется вручную, хотя вычисления получаются громоздкими. В следующем отчете рассматривается стена со швами без раствора:
РАСЧЕТ ПОДПОРНОЙ СТЕНЫ КОТЛОВАНА ПОД ОФИСНОЕ ЗДАНИЕ (Технический отчет), 2008. Файл XPS, 1,56 MB. (установить XPS-viewer MS Office)

Следующая методика содержит прочностные расчеты трех видов опорных поясов для кирпичной кладки ограждающих стен: МЕТОДИКА РАСЧЕТА КОНСОЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПРИ СТАТИЧЕСКИХ НАГРУЗКАХ, 2008. Файл PDF, 184K. - Интересной здесь может быть задача 3, в которой оценивается прочность вертикального шва многослойной стены. Техника решения задачи применима для расчета облицовочной кладки.




Следующий отчет содержит решение задачи расчета разделительного шпунта как геотехнического барьера между зданиями. В данном случае рассматривается не устойчивость или прочность шпунта, а его работа по уменьшению деформаций основания существующего здания, расположенного рядом с площадкой нового строительства:
РАСЧЕТ ШПУНТОВОГО РЯДА КАК ГЕОТЕХНИЧЕСКОГО БАРЬЕРА МЕЖДУ АДМИНИСТРАТИВНЫМИ ЗДАНИЯМИ (Технический отчет), 2011. Файл PDF, 204K.
На мой взгляд, ценность этого материала как в обосновании техники ручного расчета, так и в ссылках на нормативные документы по этому вопросу. Данный отчет следует изучать вместе с дополнением в конце документа, которое содержит ответ на замечание экспертизы о необходимости применить СНиП 2.02.01-83* вместо СП 50-101-2004.




Следующие материалы дают представление о разработанных мною конструкциях подпорных стен из унифицированных дырчатых блоков (УДБ), известных также как фундаментные блоки пустотелые (ФБП), серия 3.004.1-9. Подпорные стены представляют собой кладку из пустотелых блоков, усиленную армированными монолитными сердечниками. Стены исполнены в двух вариантах: на основании из ряда буровых свай с монолитным поясом поверх блочной кладки и на грунтовом основании с усилением кладки сетками из арматурной проволоки. Расчет стен содержится в отчете: РАСЧЕТ ПОДПОРНОЙ СТЕНЫ ПС-1 (Технический отчет), 2013. Файл PDF, 865K. Дополнительно к отчету прилагаются отдельные чертежи, помещенные в ZIP-архив листы 1,5,6,10 (2,34 МБ). При разработке принципиально нового сооружения полезно вначале составить иерархическую структурную схему объекта по принципу "элемент — подсистема — система ...". Как пример - конструкция монолитного сердечника на л. 5 и 6 с иерархией спецификаций "деталь — сборочная единица (КРх) — метал.изделие (КПх) — завершенное изделие (ЖБК)". Некоторые недостатки расчета, которые теперь я вижу, сведены в справку Недостатки.txt.





Образец оформления отчета по ж.-б. каркасу

Оформление расчета конструкции ж.-б. каркаса должно сответствовать ГОСТ 2.105-95, а содержание - СП 52-103-2007. Здесь приводится часть расчета двухсекционного 17-этажного дома как пример оформления отчета. В частности, предлагается методика расчета на продавливание, разработанная согласно «Пособию по проектированию бет. и ж.-б. конструкций из тяжелого бетона...» (приложение к СП 52-101-2003, ЦНИИпромзданий, М.: 2005).

Титул, содержание, исходные данные на расчет Файл PDF, 593K. Специальные расчеты Файл PDF, 312K. Расчет на продавливание Файл PDF, 131K. Армирование фундаментной плиты Файл PDF, 98K. . . . . . . . . . Армирование колонн Файл PDF, 127K. . . . . . . . . . Армирование диафрагм Файл PDF, 215K. Выводы Файл PDF, 44K.

- Этот образец был помещен на страницу в феврале 2010 г. За это время появились дополнительные требования к содержанию отчета: теперь необходимо представить расчет динамической комфортности здания и подраздел с жесткостями дополнить иллюстрациями жесткостей каркаса (для чего жесткости должны быть раскрашены). В то же время таблицы результатов армирования нет необходимости включать в основной текст отчета - их можно поместить в приложение, которое потребуется только на стадии "Р".
17.09.2013.




Мои программные продукты

Программа расчета на продавливание "Puncture"



Настоящий пакет реализует алгоритмы расчета на продавливание колоннами монолитных плит перекрытий согласно СП 52-101-2003 при равномерной расстановке поперечной арматуры в зоне продавливания.
Особенности:
алгоритм допускает учет капители (базы), продавливающей монолитную плиту, причем колонна может быть смещена относительно центра капители;
наряду со стандартной техникой расчета предложены улучшенные схемы, которые основываются на положениях СП 52-101-2003 и при этом позволяют получать более достоверный результат с меньшим расходом поперечной арматуры;
пользовательский интерфейс нагляден, допускает построение и сохранение списка работ с возможностью перерасчета;
схемы расчета, их обоснование и пояснение даны в руководстве к программе — можно ознакомиться до регистрации.

Порядок установки прочтите в файле readme.txt;
пакет находится в SFX-архиве Puncture_1.0_SFX.exe (2,34 МБ);
образец лицензионного соглашения здесь: license.pdf.

Последующие версии программы будут включать:
расчет армирования зоны продавливания отгибами под 45 град;
расчет для случая крестообразного поперечного армирования зоны продавливания;
улучшения интерфейса




Программа расчета на продавливание "Punching" (консольная программа в дополнение к "Puncture”)

Программа реализует те же алгоритмы расчета на продавливание, что и "Puncture”. Кроме того, выполняются расчеты на продавливание при крестовидном армировании и проверка на продавливание по внешнему контуру.





Пояснение:
В проблеме продавливания монолитных плит актуально применение отгибов для армирования зон продавливания, как экономичного конструктивного решения. Если в западной практике имеются нормативные рекомендации по армированию отгибами (Eurocode 2: Design of concrete structures. Brussels, 2004, i. 9.4.3), то в российских нормативных документах пока нет ничего. Однако есть научно-исследовательская работа авторов СП 52-101-2003:
Разработка методики расчета и конструирования монолитных железобетонных безбалочных перекрытий, фундаментных плит и ростверков на продавливание. Научно-технический отчет. Руководитель темы А.С. Залесов. М.: ГУП «НИИЖБ», 2002.
Методика этого отчета реализуется с помощью предложенной компьютерной программы. Пример отчетных материалов по армированию отгибами возьмите здесь:
ПРОДАВЛИВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ: МЕТОДИКА И РАСЧЕТ ДЛЯ ОБЪЕКТА 015-2002-3. Файл PDF, 334 K.

Программа "Punching" реализована как консольное приложение с русскоязычным интерфейсом. На данный момент пользователю не предоставляется подробное описание алгоритма. Этот недостаток компенсируется указанным документом "ПРОДАВЛИВАНИЕ МОНОЛИТНЫХ ПЛИТ ... 015-2002-3". Иллюстрации в этой методике поясняют обозначения величин, которые используются при вводе-выводе.


Программу Punching.exe извлеките из архива Punching.zip, поместите в рабочий каталог программы "Puncture” и стартуйте двойным кликом. Ключ регистрации у нее тот же, что и у "Puncture”.




Пакет файловых утилит «Реконструкция фундамента»

Пакет предназначен для выполнения нелинейных прочностных расчетов монолитных фундаментных плит средствами ПК ЛИРА с проверкой результатов моделирования в ПК ANSYS. В расчетах учитывается возможность установки подкрепляющих балок, заложенных в тело фундаментной плиты. Конструкции фундамента моделируются физически нелинейными элементами.

Пояснение: При расчетах усиления существующей фундаментной плиты линейно-упругие модели не позволяют получить адекватного решения, так как не учитывают перераспределения усилий при пластических деформациях и разрушениях. В то же время расчет на основе физически нелинейных элементов требует проверки адекватности получаемых решений и учета не только требований по прочности, но и по раскрытию трещин. Решение этих задач если не полностью, то в значительной мере обеспечивается предлагаемыми утилитами. Методика расчета усиления фундамента излагается в разделе отчета "3. Расчет усиления и армирования фундаментной плиты" Файл PDF, 723 K. Методика излагается в урезанном виде: здесь описаны расчеты только при длительном действии нагрузки; по той же схеме необходимо выполнить расчет при кратковременном действии нагрузок, когда сами нагрузки несколько больше и выше прочность бетона. Что касается целесообразности преобразования моделей из ЛИРЫ в ANSYS: расчет усиления фундамента в нелинейной постановке делает здание уникальным (Градостроительный кодекс РФ, ст. 48_1, п. 2, пп. 5). Для таких объектов можно ожидать требование экспертизы о дублировании расчетов. В данном случае обосновать это требование можно с научной аргументацией, не адресуясь к нормативным или законодательным актам. Пакет находится в упакованной папке Reconstruction_1.zip (683 К). Войдите в нее и прочитайте readme.txt. Лицензионное соглашение на продукт предоставляется по той же форме, что и для программы "Puncture" (см. выше файл license.pdf).

Предложение: задача усиления фундаментной плиты иногда возникает, например, в связи с увеличением числа этажей реконструируемого или строящегося здания. Эту задачу я мог бы решить от расчета до оформления комплекта чертежей реконструируемой плиты - пишите на e-mail.





Программа расчета свайных оснований "GeoModule"



Программа реализует алгоритмы расчета допускаемой нагрузки на сваю по СНиП 2.02.03-85 и расчета усиления грунта армоэлементами по ТСН 50-306-2005. Дополнительная опция — расчет свай в грунтах II типа просадочности с учетом взаимодействия просадочной толщи со свайным полем малого шага. Результаты расчетов представляются в виде текста отчета и поясняющей графики.





Чтобы получить программу, пошлите запрос автору alexrusa2012@yandex.ru. Незарегистрированная программа работает с демонстрационной площадкой строительства. Цена регистрации — по соглашению.

Программа будет дорабатываться по вашим пожеланиям.

Программа работает с оцифрованными результатами ИГИ. Оцифровку может выполнять пользователь или разработчик. После регистрации подготовка ИД по одной площадке с числом скважин до 12 — бесплатно.

Концепция программы:
1. Результаты представляются в виде подробного отчета, который допускает ручную проверку правильности вычислений. В руководстве приводятся примеры оформления отчетов. Однажды выполнив для себя такой отчет в формате DOC, инженер впредь может использовать его как форму, которую он заполняет текстовыми результатами, выданными программой.
— Таким образом, программа не заменяет инженера, а помогает и служит ему!
2. Вместо бумажного отчета об инженерно-геологических изысканиях удобнее иметь оцифрованные данные ИГИ и пакет программ, обрабатывающих эти данные. В перспективе не только задачи расчета несущей способности сваи, но и задачи расчета деформации основания будут решаться на основе такой оцифровки. Задача инженера — только выбор конструктивного решения и его оценка.

Оцифровка данных ИГИ нужна еще потому, что нормами СНиП 2.02.03-85 и СНиП 2.02.01-83* наука не заканчивается, а только начинается. Например, работа свайного поля при просадочности II типа рассматривается в данном программном комплексе как по СНиП 2.02.03-85, так и на основе решения уравнения состояния просадочной толщи (по методу Русакова). Слева показан пример эпюр просадки и вертикального давления грунта по СНиП, справа — результат решения уравнения состояния в тех же условиях. Рассматривается поле буровых свай с шагом 2 м при длине сваи 28 м, диаметре 0,63 м и уширении 1,3 м (использована графика программы). Если учесть фактор "зависания" просадочного грунта на сваях, то выяснится, что результат расчетов по СНиП далек от адекватного. Обратите внимание на эпюру вертикального давления в просадочной толще справа и спросите себя: почему так?


Примеры оформления отчетов из руководства пользователю могут быть полезны и без регистрации программы — читайте: "ЧАСТЬ II. ПРИМЕРЫ ОФОРМЛЕНИЯ ОТЧЕТОВ" Файл PDF, 400 K.




Общение с коллегами

Тема: Использование АЖТ при моделировании

Получено 12.03.2010:
Здравствуйте Александр Иванович! Если у Вас будет возможность и желание, посмотрите пожалуйста мою задачу. В ней я применяю АЖТ в местах соединения колонн, ригелей, диафрагм, плит ... Очень интересует ваше мнение о подобном подходе к моделированию расчетной схемы. Заранее благодарен за ответ. С уважением, Николай

Отправлено 14.06.2010:




Уважаемый Николай!
С большим интересом просмотрел вашу модель. Для читателей и участников форума поясню: монолитный ж.-б. каркас 17-этажного дома, причем особенность модели - воспроизведение геометрии каркаса с учетом размеров сечений элементов с помощью абсолютно жестких тел. На рисунке справа воспроизведена часть типового этажа, показаны балки усиления перекрытия, диафрагмы и колонны. В толще пластин и стержней (показанной пустотами) находятся АЖТ, соединяющие узлы на поверхностях элементов.
Эта модель приблизилась к виртуальной линейно-упругой конструкции, построенной по чертежам проектировщиков, и удалилась от реального ж.-б. каркаса. В вашей модели все концентраторы напряжений (например, углы стыков колонн с плитами) работают упруго и дают завышенные требования по арматуре.
Когда вы используете достаточно редкую сеть КЭ пластин без воспроизведения геометрии концентраторов, упругая КЭ-модель выполняет сглаживание усилий в пределах каждого элемента, аналогичное сглаживанию в реальном железобетоне. Этим вы имитируете нелинейный процесс деформации железобетона в линейной модели и получаете удовлетворительный результат.
Проблема не в подражательстве при моделировании, а в разработке теории подобия линейно-упругих моделей ж.-б. каркасов, которой пока нет.
Еще один недостаток вашей модели - вы описываете отпор свай кнопочной подмоделью, каждая свая работает независимо от других. Попытка исправить ситуацию заданием переменной в плане жесткости свай - ненадежная мера, поскольку адекватность полученных результатов нечем проверить. Мое мнение: если обнаружится, что нагрузка на угловую сваю не более двойной нагрузки на сваю в центре поля, то, скорее всего, основание задано неадекватно.
С уважением, А. Русаков

Тема: Элементные системы координат



Получено 3.04.2011:
Здравствуйте, Александр Иванович! В своей практике я часто сталкиваюсь с расчетом металлических пространственных решетчатых конструкций. Довольно остро встает вопрос задания направления местных осей при моделировании стержней. ... На схемах показаны некоторые варианты задания СК для стоек. Данная проблема возникла в задаче стыковки секций опор ВЛ. Подскажите, как лучше задавать расчетную схему в таких случаях. С уважением, Ирина

Отправлено 25.04.2011:

Уважаемая Ирина!
Выбор МСК рекомендуется таким, какой кажется вам удобным — при том условии, что это не влечет ошибок в расчете стержневой системы. Ошибки возникают, если МСК не связывается с главными осями инерции сечения. Для башни в.-в. линии, построенной на равнополочных уголках, решение на схемах 1 и 2 ошибочно: все оси z лежат в полках, а надо — вдоль плоскости симметрии уголка. Результат: при проверке гибкости в ЛИР-СТК фактическая гибкость в 1,5 раза больше модельной (проверьте, так ли?).



Интересен в связи с этим вопрос о моделировании напряженного состояния балки несимметричного сечения: по умолчанию внешние силы (опорные реакции и нагрузки), приложенные на виртуальную балку, проходят через линию жесткости, но не обязательно через осевую линию. Например, для балки на рисунке линия жесткости находится на стыке полок, и именно на этой линии балка считается закрепленной и нагруженной. Если бы вертикальная силовая плоскость для этой балки проходила через осевую линию, то в балке возникало бы кручение, и деформировалась бы она не только вниз, но и в сторону.
Обе эти проблемы я рассматривал в своем курсе лекций по сопромату — см. указатель на слова «гибкость» и «центр изгиба».
С наилучшими пожеланиями, А.Р.

Тема: Об ошибках моделирования

Получено 4.04.2013:
Уважаемый Александр Иванович, убедительная просьба о помощи! Местные оси стен и колонн 10-ти этажного монолитного дома повернуты на 45 градусов относительно глобальных осей. Влияет ли это на результаты расчета? Могут ли быть ошибки в программе ЛИРА_2012? - Возникают очень большие моменты (50 т*м) в расчете.
С уважением, Тамара

Отправлено 8.04.2013:
Уважаемая Тамара!
Если речь о перекрытиях, то момент на колонне > 20 т*м уже вызывает подозрение. ... Расчет внутренних усилий в стержнях во всех версиях ЛИРЫ выполняется корректно. ... Поворот местных осей с точки зрения порядка величин моментов не причем.
С наилучшими пожеланиями, А.Р.

Отправлено 29.04.2013:
Уважаемая Тамара!
Думаю, что ошибку в модели вы нашли и без меня. Однако есть соображения, которые могут быть вам интересны:
1. В Лире 9.х не просто обнаружить дубированные нагрузки. Если вы по ошибке приложили одну и ту же нагрузку на элемент несколько раз, то единственный способ обнаружить это - увидеть повторение нагрузки в окне "Информация об узле или элементе".
2. Если по ошибке вы ввели лишнюю связь с землей хотя бы на один узел, то усилия вблизи него резко искажаются и могут существенно вырасти.
С наилучшими пожеланиями, А.Р.

Тема: Податливость стыка колонны с плитой

Получено 6.05.2014:
Здравствуйте, Александр Иванович.
Применяя ПК Лира-САПР при расчетах многоэтажных монолитных каркасов, получили от экспертизы вопрос по п.5.14 СП 52-103-2007 о податливости стыков в безбалочных безкапительных монолитных перекрытиях.
. . . . . . . .
5.14. В колонных КС стыки пространственных рам-этажерок считаются жесткими при наличии капителей в плитах или вутов в главных балках. Стыки колонн с гладкой плитой или балками являются условно жесткими. После образования в стыках колонн наклонных трещин, их податливость еще более возрастает. Податливость стыков учитывают введением коэффициентов, понижающих изгибную жесткость элементов.
. . . . . . . .
В Ваших отчетах, выложенных на сайте, не нашли упоминания по этому вопросу. Учтена ли податливость в ПК Лира и какими коэффициентами в Лире можно варьировать? Где и как это можно увидеть?
С уважением, Наталья и Константин

Отправлено 6.05.2014:
Податливость стыков можно рассматривать как наличие упругих шарниров, или податливых заделок на концах колонн. Наличие таких заделок учитывается согласно п. 6.2.18 СП 52-101-2003. Коэффициенты, понижающие критическую силу потери устойчивости, увеличивают расчетную длину колонн и задаются в ЛИРЕ на этапе армирования. Моя рекомендация: для колонн внутри плана перекрытия брать расчетную длину l_0 = 0.8*l (несмещаемые податливые заделки вверху и внизу), для колонн по краю перекрытия брать шарнирное опирание: l_0 = l.
С наилучшими пожеланиями А. Русаков

Получено 7.05.2014:
Спасибо, Александр Иванович.
Расчетную длину колонн мы и так считаем l_0 = l.
Если делать нелинейный расчет перекрытия - это и будет учет податливости стыка? Уж очень не хочется считать Сстыка по РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ КАРКАСОВ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ С УЧЕТОМ ПОДАТЛИВОСТИ УЗЛОВЫХ СОПРЯЖЕНИЙ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ. М.: ОАО ЦНИИПромзданий, 2002. (Источник: Rekomendacii), а потом в Лире в ШАРНИРАХ вставлять эти цифирки... И это в таком комплексе, как ЛИРА!!! Простите за назойливость, но наш эксперт видит строчку из нормативного документа про условную жесткость в безкапительном перекрытии, и ему надо объяснить, как это реализовано в Лире. Нелинейный расчет - это и будет учет податливости стыка?
Здоровья, Н.Щ.

Отправлено 8.05.2014:
Не делайте нелинейный расчет - физическая нелинейность ЛИРЫ не для этого. "Рекомендации", о которых вы упомянули, для сборных конструкций, а у вас монолитная.
В практике расчетов можно вообще забыть о податливости опорных сечений колонн, что я раньше и делал для подвальных колонн, см. "Пояснение" в Report-051-2008-1A.pdf
Еще раз повторю прошлый совет: снижение жесткости опорных сечений вместе с упругой работой плиты в зоне опоры колонны приводит к появлению упругих шарниров, сиречь податливых заделок. Их появление приводит к увеличению расчетной длины колонн и соответствующему усилению армирования. Случай идеальной заделки l_0 = 0.5*l (см. любой учебник по сопромату, хоть бы и мой); случай реальной работы монолитной колонны l_0 = 0.8*l (см. п. 6.2.18 СП 52-101-2003); случай шарнирного опирания, когда опоры вообще не противодействуют изгибу, l_0 = l. Замечаете рост расчетной длины? В своих расчетах вы уже учли податливость стыка с запасом.
Успеха! А.Р.

Тема: Расчет шпунтов

Получено 4.04.2015:
Уважаемый Александр Иванович, здравствуйте!
Изучаю материалы на вашем сайте, заинтересовал вопрос по расчету осадки шпунта. Сейчас решаю аналогичную задачу, возникают вопросы:
1. В моем случае фундаментная плита нового здания расположена выше фундамента существующего здания,
2. вы рассматриваете осадку только толщи грунта под сваями до глубины сжимаемой толщи от нового здания, но разве сами сваи не осаживаются вслед за новым зданием (по аналогии с силами негативного трения при просадке грунта)?
3. Подскажите, пожалуйста, методику расчета самого шпунта и свай с подбором их шага, сечений и армирования. Можно в моем случае провести аналогию с расчетом свай на горизонтальную нагрузку, есть ли необходимость учитывать вертикальные силы?
Спасибо, Дмитрий
Н.Новгород

Отправлено 8.04.2015:
Шпунтовый ряд может выполнять две функции: подпорной стены и геотехнического барьера. Для каждой из этих задач выполняется самостоятельный расчет. В моем случае рассматривалась барьерная работа шпунта. Остановимся на этом.


• Помимо осадки шпунта, которая подробно описана в моем отчете, может потребоваться оценка несущей способности свай при нагрузках негативного трения — как вы правильно отметили в письме. Этот расчет, как правило, имеет формальный характер, но эксперт может его потребовать. Полный расчет на негативное трение выполняется в три этапа: определяется отметка границы негативного трения (НТ); определяется сила НТ; определяется допускаемая нагрузка на ствол сваи под границей НТ и проверяется, что она не ниже силы НТ.
  
• Отметка границы НТ устанавливается по п. 7.2.12 СП 24.13330.2011. Пример: если существующее здание имеет II категорию работоспособного состояния, то его допускаемая осадка 3 см. Соответственно граница НТ находится на отметке, где осадка околосвайного грунта 1,5 см. Если, например, по верху свай эта осадка менее 1,5 см, то НТ не возникает.
  
• Негативное трение определяется по формулам (9.3), (9.4) СП 24.13330.2011. Этот расчет даст гарантирующий (завышенный) результат, поскольку в нем определяется внутреннее трение грунта, которое обычно выше трения на поверхности сваи. Есть другие варианты расчета, например, применить прим. 2 к табл. 7.17.
  
• Допускаемая нагрузка на ствол сваи под границей НТ определяется по формуле (7.2) того же СП.
  
• В табл. 1 моего отчета можете добавить колонку для осадок околосвайного грунта и заполнить ее снизу вверх. При этом примите к сведению последний абзац в дополнении к отчету (на предпоследней стр.). Цель этого — отработать технику определения границы НТ.
  
• Что касается шага свай разделительного шпунта: нормативных требований на это вы вряд ли найдете (если не считать ГОСТ Р 52664-2006, по которому шпунт изготовляется вообще без просветов, с замками на трубах). Моя рекомендация: шаг не более 3d. Здесь полезны прецеденты — показать эксперту чертеж уже построенного объекта, если будут вопросы.
  
• Армирование свай геотехнического барьера не требуется. Армирование свай шпунта, подпирающего грунтовый массив — это самостоятельная задача, я ее не касаюсь.
  С наилучшими пожеланиями, А.Р.

  Получено 9.04.2015:
  Добрый день, Александр Иванович! Большое спасибо за развернутый ответ

  
  
  

  Назад на главную.